麻城哪里有卖H-60灌浆料本地生厂家，性能稳定,价格合理,咨询热线：133-7787-4539销售价格： CGM通用型，全国销售价格为1200元/吨
CGM豆石型，全国销售价格为1350元/吨
CGM超细型，全国销售价格为1500元/吨
CGM高早强，全国销售价格为2200元/吨
CGM340A超流动型，全国销售价格为2600元/吨
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高强无收缩灌浆料
用途:
项目 型号 | 抗压强度(MPa) | 竖向膨胀率(%) | 流动度 （mm） | 钢筋握裹度 MPa | 坍落度 （mm） | ||||
圆钢 | 螺纹钢 | ||||||||
1h | 1d | 3d | 28d | ||||||
CGM-1(通用型) | -- | ≥25-50 | ≥45-55 | ≥65-75 | ≥0.02 | ≥240-300 | ≥6.0 | ≥13.0 | -- |
CGM-2(豆石型) | -- | ≥25-50 | ≥40-55 | ≥65-75 | ≥0.02 | -- | ≥6.0 | ≥13.0 | 240-290 |
CGM-3(超细型) | -- | ≥15-30 | ≥27-45 | ≥55-65 | ≥0.02 | ≥240 | ≥6.0 | ≥13.0 | -- |
CGM-4(早高强型) | ≥15 | ≥40-45 | ≥45 | ≥55-65 | ≥0.02 | ≥220 | -- | -- | -- |
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者转换确定标准轴载作用下接缝的应力折减系数 K j 。 （四）板度脱空检查 由唧泥引起的板底脱空， 使板角隅和边缘失去部分支承， 而在荷载作用下产生较大的弯 沉变形。 同时， 唧泥往往与错台伴生， 接缝一侧驶离板下受冲蚀的细料被高压水冲积在接缝 另一侧驶近板下， 使后者得到较充分的支承。 因而， 其弯沉值要比板底脱空的驶离板小得多。 利用在板角隅和边缘处接缝两侧的弯沉测定结果，可以分析和判断板底是否在脱空。图 6-4 中所示为一个路段接缝两侧的板角弯沉测定结果。可以看出，除了 2 、 12 、 14 和 17 号接缝 外， 其它各条接缝的驶离板板角弯沉普遍大于驶近板的板角弯沉。 由此， 可以认为弯沉差别 大的那些接缝下有可能存在板底脱空。 当然， 这仅是近似的估计， 影响弯沉测定值的因素很 多，还需要结合其它各种可能影响因素的补充分析，才能做出正确的判断。 以弹性地基板理论为基础时，可以采用下述不同设计方案。 1) 弹性地基上单层板 对于分离式加铺层，可以将隔离层以下的旧路面看作为弹性地 基， 加铺层为面层板， 利用弹性地基单层板设计方法确定加铺层所需要厚度。 地基参数可以 通过弯沉测定确定， 但由落锤弯沉仪测定反算得到的动模量应换算成静模量 （换算系数约为 0.5 ） 。 2 ）弹性地基***效单层板 对于结合式或部分结合式加铺层，可以按等刚度原则将加 铺层和旧面层换算为等效单层板，利用弹性地基上单层板的计算公式分析等效层的应力后， 确定加铺层所需的厚度。等效单层板的换算见第三章***节之五。 3 ）弹性地基上双层板 分享式加铺层和旧路面层可以看作为弹性地基上的双层板。 JS-LAB 有限元程序可以分析下层有裂 （接） 缝的弹性地基双层板的应力， Tayabji 利用它为 PCA 制定了加铺层厚度设计方法，但这一方法未考虑温度应力的作用。而 Kha-zanovich 在 To ц к и й 模型的基础上建立的 Winkler 地基上双层板有限元程序， 可以分析上下层的竖向 压缩性以及隔离层对加铺层和旧面层内挠度和应力的影响， 同时也可以分析荷载和温度梯度 的综合作用对加铺层和旧面层应力的影响。 我国现行水泥混凝土路面设计方法采用弹性地基***效单层板方案设计结合式、 部分结 合式和分离式加铺层。其设计过程为： （ 1 ）调查现有混凝土路面结构损坏状况，选择加铺层型式，确定对结构损坏板的处理 措施； （ 2 ） 钻取芯样， 测定旧面层的厚度和混凝土的劈裂强度， 由经验公式转换为弯拉强度， 并进一步利用经验关系式转换得到混凝土弹性模量； （ 3 ）在旧路面层上进行弯沉（承载板或落锤弯沉仪）测定，利用半空间地基板挠度公 式，由弯沉值反算得到旧路面基层顶面（地基）的当量回弹模量值； （ 4 ）分离式或结合式加铺层与旧面层组成的双层板，分别按等刚度原则转换成等效单 层板，得到等效单层板的当量厚度； （ 5 ）按上述设计参数和等效单层板厚度，应用新建路面的设计方法计算满足设计交通 要求的等效单层板的荷载疲劳应力和温度疲劳应力。 而后， 按层间结合条件， 将单层板的应 力分摊到加铺层和旧面层上，检验它们是否超出混凝土的强度标准。 等刚度原则在加铺层和旧面层弯曲时的曲率相同 （层间保持连续） 的情况下适用。 结合 式使上下两层粘成整体板， 可符合等刚度原则的适用条件。 而部分结合式则视结合程度及其 随时间变化情况而处于不定状况。 隔离层的热传导性能与混凝土加铺层或旧面层不同， 在分离式加铺层结构系中起热阻作 用（薄隔离层，如油毡或聚乙烯等）或导热层作用（厚隔离层，如沥青混合料） 。它的存在， 使加铺层和旧面层各自具有相差很大的温度梯度。 表 6-3 摘录了高博利用一维热传导理论分 析分离式加铺层温度梯度的部分计算数据。下层混凝土厚 14cm ，加铺层厚 6cm 和 14cm ；隔 离层为 0.5cm 油毡和 5cm 砂层，日温差 15.9 ℃，日太阳辐射热为 7270kcal/m 2 。可以看出， 加铺层的温度梯度比旧面层的大很多，加铺层越厚，二者相差越大，可达 10 倍以上。同时， 隔离层的热传导性质也影响温度梯度， 热阻大的隔离层 （油毡） 使加铺层和旧面层的温度梯 度变小。 因此， 不考虑隔离层的热传导性质将分离式加铺层的上下两层按等刚度原则转换成 等效单层板， 按单层板的温度梯度计算温度应力和温度疲劳应力的方法， 将得出错误的结果。 表 6-3 分离式加铺层和旧面层的温度梯度（℃ /cm ） 路面结构 加铺层和下层均为 14cm 加铺层 6cm ，下层 14cm
